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産品名稱:改性無溶劑環氧陶瓷防腐塗料價格

産品型号:

産品報價:

産品特點:今日特马结果專業生産各種防腐鱗片、塗料 ,中高溫玻璃鱗片膠泥 、底塗、面塗 乙烯基高溫玻璃鱗片 代理上緯樹脂,環氧玻璃鱗片塗料 APC雜化聚合物防腐塗料 OM防腐塗料 等, 本公司所生産的防腐塗料質量好價格優 德聚仁和。改性無溶劑環氧陶瓷防腐塗料價格

改性無溶劑環氧陶瓷防腐塗料價格的詳細資料:

改性無溶劑環氧陶瓷防腐塗料價格

改性無溶劑環氧陶瓷防腐塗料價格

 

無溶劑環氧陶瓷塗料功能用途:無溶劑環氧陶瓷塗料廣泛應用于管道、罐、槽、水泥地的内防腐,輸送污水、飲用水、中水的鋼管、鑄鐵管、混凝土管内塗層,其衛生安全性檢驗符合《中華人民共和國衛生部國家涉及飲用水衛生安全産品衛生許可批件》。

絕緣漆分為:

      絕緣漆(又名凡立水),是一種重要的絕緣材料,它的主要作用是控制電流在電氣設備中的流向,使導電體與其它部位絕緣體以及不同電位的導電體相互隔離,從而保證電機、電器的可靠運行。絕緣漆廣泛應用于電機、電器、電子等電工産品上。絕緣漆,俗稱:凡立水(有自幹型、烘烤型、無溶劑型)

   無溶劑環氧樹脂防腐塗料 

    1 産品說明

    T1148産品适用于中心标高150mm以下的中小型電機.具有交聯密度高,機械強度高,耐化學品,厚層幹燥不起泡。适合高壓電機、電器繞組、變壓器的沉浸、真空浸漬等。

    2 産品标準

    01外觀(試管法): 棕紅色,無機械雜質

     

    02 粘度(塗4#杯):30~80S

     

    03 膠化時間:6~10min

     

    04 厚層幹燥:150℃ 2h 表面均勻

     

    05 抗彎曲強度:59.2mpa

     

    06 阻系數(熱态):1.0×1012Ω?m

     

    07 電氣強度(常态):≥22kv/mm

       電氣強度(熱态): ≥20kv/mm

由于我國火電廠大部分己取消了脫硫旁路,因此脫硫系統的運行情況将直接影響機組的正常運行。脫硫塔入口煙道為典型的幹-濕交界面,極易發生結垢,甚至造成堵塞。該區域結垢的發生與原煙氣含塵濃度、煙道的布置及氣流均勻性都有直接的關系,同時入口煙氣流速對吸收塔内部流場分布也具有明顯的影響。本文對某發電公司660MW機組出現的脫硫塔入口煙道幹-濕交界面結垢堵塞原因進行深入研究,并提出了一系列解決對策,期望對于今後類似機組的類似問題起到指導和幫助作用。

某發電公司660MW超臨界直流爐,配套建設石灰石-石膏濕法煙氣脫硫系統。脫硫系統入口煙氣量2206020m3/h,入口煙溫120℃,入口煙氣SO2濃度6400mg/m3,入口煙氣粉塵濃度30mg/m3,脫硫系統主設備參數見表1。

表1 FGD主要設備選型參數

一. 特點:
1. 不含刺激性易燃液體,故在施工時沒有溶劑揮發,無氣味,改善了勞動環境。
2. 因沒有易燃有機溶劑揮發,不屬易染物品,對貯、運、施工都安全可靠。
3. 在空間狹小的倉室及通風條件差的場合,也能施工。
4. 固漆中沒有機溶劑揮發,即使漆膜過厚,也不影響固化速度,不像溶劑型地坪漆,若漆膜太厚,,即使固化,但内層溶劑遲遲釋放不出,造成長期漆層較軟,特别是在冬天,在短期内不能交付使用。
5. 成膜後塗層堅硬而帶韌性、耐磨。其耐磨性比溶劑型環養地坪漆提高2-3倍。
6. 有耐酸、堿、耐化學物品等性能,對耐鹽霧、潮氣、機油及大多數有機溶劑都有良好的抗性。
二. 用途:
1. 各工廠車間、倉庫、機場、場所的地坪。
2. 亦可用于密封澆鑄、層壓、粘合。
三. 顔色及型号:
淺灰、綠、紫紅、中黃等及透明清漆各用戶可來色樣。
四 .性能:
測試項目
測試方法
結果
光澤
60度自然光測光計
≧90
固體份
甲乙按比例混合後,在25℃放置48小時,使其固化成膜,再在105℃3小時
≧95
鉛筆硬度

2 存在的問題

該發電公司660MW機組脫硫系統在曆次停機檢修中發現入口煙道幹-濕交界面存在少量結垢現象,但是該系統在拆除GGH後,僅運行3個月後機組開始出現明顯異常,增壓風機入口壓力由原來的-800~-400Pa增長為正壓+400~700Pa,随後在系統高負荷運行時,增壓風機出現明顯喘。為了減緩增壓風機的喘振,該機組隻能降負荷運行,但是增壓風機電流與滿負荷時相差不多。機組停運檢修時從人孔門處發現垢物大量堆積導緻該區域煙氣流通面積明顯減少,系統阻力大幅提高。同時檢修了除霧器,發現其未發生結垢和堵塞,因此可以确定增壓風機喘振的原因就是吸收塔入口煙道處大量積垢引發堵塞。

入口煙道内産生大量垢物不僅産生系統阻力,影響增壓風機的正常運行,同時改變了煙氣的停留時間和分布特性,對塔内氧化風管、攪拌器等設備的正常工作帶來安全隐患。當垢量較大時,由于垢物的密度較大,還會嚴重影響煙道的正常承載能力,導緻煙道變形,破壞入口煙道的防腐層。

3 幹-濕交界面垢樣分析

為了分析垢物的來源,對于脫硫塔入口煙道幹-濕交界面區域垢樣的晶相組成進行了分析化驗,結果如表2所示。對比分析了該系統石膏樣品和脫硫漿液固體物質成分,具體結果見表3

石膏是由脫硫循環漿液脫水制成,通過分析可知石膏與脫硫漿液中所含有的固體物質組成基本相同,石膏晶體為明顯的短柱狀,粒徑以40~60μm為主。入口煙道垢樣主要組成為硬石膏CaS04、燒石膏CaS04˙1/2H20、石灰石CaC03,與脫硫石膏的元素組成較為相似,但是其晶體組成與石膏又大不相同,呈現為多孔狀混雜形态,其中存在大量片狀晶體結構和非晶相物質,且Mg、Si含量較高。初步分析脫硫塔入口煙道垢物主要來源于循環漿液,由于該區域為幹-濕交界面,高溫原煙氣不斷沖刷垢樣表面,使其所含的結晶水丢失,同時由于入口煙氣還含有一定濃度的粉塵,粉塵與脫硫漿液中的硫酸鈣、亞硫酸鈣在高溫煙氣的作用下,反應生成了成分複雜的物質,形成了大量的硬垢。

4 幹-濕交界面大量積垢原因分析

4.1 煙道布置不合理

本台機組為了降低出口SO2排放濃度,該脫硫系統進行了增容改造,改造工作*步是拆除GGH,并對脫硫塔入口煙道進行了相應改造。由于現場場地緊湊,拆除GGH後在增壓風機出口後直接設置了一個1200°急轉彎頭,然後再經過多個彎頭進入吸收塔。增壓風機出口至吸收塔入口段煙道彎頭較多,煙氣多次改變流動方向,且煙道内部未設置導流裝置,導緻了該段煙道内煙氣流場沒有經過組織即進入了吸收塔内。煙氣流場不均勻,湍流較為嚴重,特别是進入吸收塔前的彎頭處,産生了渦流,部分煙氣回旋至煙道内,導緻噴淋層的液滴被回旋煙氣卷吸至入口煙道内,同時這些液滴還可捕獲入口煙氣攜帶的粉塵顆粒,在入口煙道的内壁和内部支撐杆上發生沉積,形成大量的硬垢。

4.2 運行方式不合理

該機組脫硫吸收塔内部設置四層噴淋層,對應塔外的4台漿液循環泵。通過查閱該系統事故停機前兩個月的運行數據,得知這段時間對應zui下噴淋層的循環泵處于連續運行狀态,且該機組在運行中負荷調整頻繁,zui下一個噴淋層中心線距離吸收塔入口煙道上邊沿僅2.10m,距離較近,因此在低負荷運行時,由于脫硫塔入口處煙氣流速較低,該噴淋層噴淋的漿液極易進到入口煙道内。特别是後期為了減緩增壓風機喘振而長期在低負荷下運行,導緻該區域積垢快速發展。

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